據分(fēn)析，球墨冶煉鑄鐵由于耐磨性和減振性以及優良的冶煉鑄造性能和廉價的的生(shēng)産成本，目前已廣泛用于機械制造、冶金、礦山、化工(gōng)、石油、造船等各個領域。爲了消除球鐵在冶煉鑄造中(zhōng)産生(shēng)的缺陷，提高強韌性，自1931年首次提出壓力加工(gōng)可以改善球鐵的力學性能以來，材料工(gōng)作者曾經做了大(dà)量的工(gōng)作。
    随着冶煉鑄造工(gōng)藝的改進以及水平連鑄球鐵棒材的生(shēng)産，越來越多的學者開(kāi)始對球鐵塑性變形進行研讨。但是，目前球鐵的變形機制仍然不十分(fēn)明确，尤其是對球鐵變形過程中(zhōng)石墨形貌的演變尚存争議。而以塑性加工(gōng)爲目的，Dubinskii研讨了球鐵的頂鍛和沖壓工(gōng)藝對材質力學性能的影響。張作梅、張青來以及季誠昌等人分(fēn)别對球鐵進行了鍛造和軋制試驗，并取得了一(yī)定的成果，但這些工(gōng)作尚處于嘗試性的試驗研讨階段，并沒有得到穩定的生(shēng)産工(gōng)藝制度。
    對于鍛造，軋制，沖壓等不同的加工(gōng)方法，相應的加工(gōng)速率會有明顯的差異，但是迄今爲止很少有關于應變速率對球鐵熱塑性影響的報道。本文用熱壓縮物(wù)理模拟實驗，針對球墨冶煉鑄鐵的熱塑性變形，重點剖析了球墨冶煉鑄鐵塑性變形過程中(zhōng)應力-應變曲線及其内部微觀石墨形貌的演變，揭示出應變速率對球鐵高溫塑性的影響機制，對制定穩定塑性加工(gōng)工(gōng)藝提供重要的理論依據。
    1、實驗材料及方法實驗采用牌号爲QT450-10的球墨冶煉鑄鐵，其化學成分(fēn)。經感應電爐熔煉，澆鑄成30mm的原始棒料，退火(huǒ)後沿軸向機加工(gōng)成8mm×15mm的圓柱形試樣。爲減少壓頭和試樣兩端的摩擦，先用800号砂紙(zhǐ)打磨試樣兩底面。
    在Gleeble-1500熱模拟機上進行高溫軸向壓縮實驗，采用逐步逼近，在950℃的壓縮溫度下(xià)，應變速率分(fēn)别選用0.1、1和10s－1，根據實驗經驗預設壓縮變形量，壓縮後觀察試樣側面是否出現裂紋，以試樣側表面不出現肉眼可見裂紋時的壓縮程度表示塑性指标，如果出現裂紋遂将預設壓縮變形量降低5%，依次重複實驗直到壓縮試樣不出現裂紋即爲極限壓下(xià)量。壓縮完畢後空冷，沿與壓縮軸平行的方向将試樣對半切開(kāi)，制備金相試樣。在MEF-3型光學顯微鏡（OM）上觀察組織。
    2、實驗結果與讨論
    2.1、應變速率對球鐵熱塑性的影響不同應變速率下(xià)的極限壓下(xià)量對比情況，可以看出，在溫度恒定的條件下(xià)，随着應變速率的增大(dà)，QT450-10球鐵所能達到的極限壓下(xià)量逐漸減小(xiǎo)，即球鐵的塑性随應變速率的升高而降低。這是因爲在高溫區變形，變形速率越高，變形時間就越短。一(yī)方面，熱量散失的機會減少，因而溫度效應越大(dà)，就會促使晶間的低熔點物(wù)質熔化，出現晶間斷裂，則金屬的塑性降低；另一(yī)方面，應變速率越高，塑性變形驅使同時運動的位錯更多，并且要求位錯運動的速度增大(dà)。而位錯運動的速度又(yòu)是和剪應力有密切的關系，這種關系可以近似表示。
    臨界剪應力的升高，當然就意味着屈服強度的增加。研讨表明，在許多情況下(xià)，變形速率對金屬的斷裂抗力基本上沒有影響。
    因此，随着應變速率的增加，金屬就會更早地到達斷裂階段，也即意味着金屬塑性的降低。
    此外(wài)，增加變形速率，由于沒有足夠的時間進行回複和再結晶，而使金屬的塑性降低。一(yī)般就材料性質來說，化學成分(fēn)越複雜(zá)，再結晶速度就越低，變形速率與塑性的關系就越敏感。當變形速率增加時，會引起塑性的明顯降低。如高合金鋼、高溫合金以及鎂合金、钛合金等有色合金，在熱成形時都表現出這種趨勢，而低合金結構鋼的塑性受變形速率的影響較小(xiǎo)。
    對于球墨冶煉鑄鐵不僅含有大(dà)量Si，S，Mn等元素，而且這些元素在球墨冶煉鑄鐵中(zhōng)發生(shēng)明顯的成分(fēn)偏析，所以球鐵的塑性對于變形速率具有相當高的敏感性，在圖3中(zhōng)也就體(tǐ)現出極限壓下(xià)量的差異。
    2.2、真應力-真應變曲線利用Gleeble-1500采集到瞬時壓力和壓頭位移數據，根據文獻中(zhōng)提供的計算得到QT450-10在950℃時，不同應變速率下(xià)的真應力（σ）-真應變（ε）曲線。
    可以看出，真應力随應變速率的增加而升高。由于變形速率增加，沒有足夠的時間發展軟化過程，所以在應變速率爲10s－1時得到的應力峰值遠遠高于較低應變速率的峰值。在開(kāi)始加載階段，由于加工(gōng)硬化造成真應力随真應變增加均呈直線上升趨勢，真應力達到峰值之後開(kāi)始減小(xiǎo)，說明發生(shēng)了動态再結晶過程，之後因爲位錯堆積，開(kāi)動位錯運動需要更多的能量從而導緻應力繼續增加。這種真應力随真應變增加而增加的現象主要是因爲變形中(zhōng)産生(shēng)的位錯堆積不能及時通過位錯滑移、晶内位錯攀移或回複和再結晶等軟化機制消除，換言之，變形金屬的硬化速率超過軟化速率，結果使變形抗力升高，而當軟化作用增強時，真應力又(yòu)随之減小(xiǎo)。
    應變速率對球墨鑄鐵熱塑性的影響
    前文提到，增加變形速率将導緻熱效應增加，可見，變形速率對真應力的影響比較複雜(zá)，主要根據金屬在具體(tǐ)條件下(xià)變形時硬化與軟化的相對強度而定。
    QT450-10在不同變形條件下(xià)真應力值差别很大(dà)，也再次說明QT450-10材料對應變速率的敏感性。
    2.3、應變速率對石墨形貌的影響球鐵鑄态及不同壓縮速率下(xià)得到的石墨微觀形貌照片，可以看出，經過壓縮變形後，石墨形貌均發生(shēng)了顯著變形，而且随着應變速率的降低，球鐵的塑性提高，極限壓下(xià)量增加，石墨球變形程度亦加劇，依次呈橢球形、紡錘形甚至闆條形。
    石墨形貌的改變主要由以下(xià)兩個方面決定：一(yī)方面，石墨具有六方晶系的層狀結構，同一(yī)層内碳原子以共價鍵連接，原子間距爲0.142nm，原子結合能爲293～335kJ/mol，結合力強，而層與層之間的間距爲0.335nm，原子結合能僅有70kJ/mol，結合力弱，因此當石墨晶格受到剪切力作用時，就容易在層與層之間産生(shēng)滑移。球狀石墨的主要晶體(tǐ)缺陷是小(xiǎo)角度傾斜晶界，這種晶界是可移動的，活動很少受到限制，所以受力後變形代替了斷裂或破裂。
    變形石墨顆粒的明/暗場像。暗場像可以看到，石墨周圍存在連續而完整的亮圈，說明在三向不等壓應力狀态下(xià)，石墨并未出現完全破碎，而是通過晶體(tǐ)内位錯滑移、攀移以及晶粒轉動等形式發生(shēng)了塑性變形，變形後石墨顆粒内的晶粒之間仍然保持着一(yī)定的晶向關系。可觀察到石墨顆粒内部晶粒延伸後的形貌。簡言之，石墨顆粒并非完全脆性相，而是具有一(yī)定的塑性。
    另一(yī)方面，當球鐵在950℃時，基體(tǐ)爲具有一(yī)定塑性的奧氏體(tǐ)，奧氏體(tǐ)首先産生(shēng)塑性流變，并沿最大(dà)主應力方向伸長，“迫使”石墨顆粒球沿基體(tǐ)的流變方向變形，由于石墨球的變形相對金屬基體(tǐ)成滞後現象，所以基體(tǐ)在發生(shēng)塑性變形時将與石墨分(fēn)離(lí)，形成一(yī)定縫隙，使該處石墨球形成自由表面，流動阻力最小(xiǎo)，當應力加大(dà)時，石墨球受剪切力沿金屬流動方向伸長形成橢圓形填充孔隙，在高溫和壓應力作用下(xià)，石墨球和基體(tǐ)通過擴散又(yòu)很好的焊合，乃至碳原子擴散到基體(tǐ)當中(zhōng)，造成“回溶”現象。此外(wài)，有少量石墨球，由于不均勻應力作用和基體(tǐ)的塑性變形難以協調，産生(shēng)破碎。球鐵塑性變形中(zhōng)，石墨球在基體(tǐ)流動方向上伸長，并形成整片的方向性排列，也體(tǐ)現出石墨球變形對基體(tǐ)變形流動的依附性。這種結果既反映了整個球鐵構件在塑性變形過程中(zhōng)的金屬流變情況，可以更好的剖析構件的受力行爲，同時，石墨顆粒的排列方向正好和受力方向匹配時，将大(dà)大(dà)提高球鐵構件的使用強度，這也是球鐵鍛件強度高于冶煉鑄件的重要原因之一(yī)。由此可見，石墨的變形主要受應力狀态和基體(tǐ)塑性的影響，而應變速率直接對石墨形貌改變的影響較小(xiǎo)。

無錫宏劍機械有限公司從事設計制造殼型鑄造生(shēng)産線、鐵模覆砂生(shēng)産線、金屬型鑄造線、冷芯盒射芯機、熱芯盒制芯機及模具的設計與制造的專業公司。可爲用戶提供設備選型，新産品開(kāi)發，工(gōng)藝試制，制芯車(chē)間工(gōng)藝布置等專業服務。

來源聲明：以上内容部分(fēn)(包含圖片、文字)來源于網絡，如有侵權，請及時與本站聯系（18915280908）。

如沒特殊注明，文章均爲瑞成機械原創