51模數計算法（冒口） moduli calculation method
通過計算模數來确定冒口尺寸的方法。模數（M）亦稱換算厚度，是衡量凝固時間的一(yī)個标志(zhì)。模數越大(dà)則凝固時間越長。M＝體(tǐ)積／表面積。
52 周界商(shāng) perimetrischen quotient
物(wù)體(tǐ)的體(tǐ)積與其模數的三次方之比，即q＝V／M3。周界商(shāng)（q）隻決定于物(wù)體(tǐ)形狀而與尺寸無關。模數相等時，鑄件周界商(shāng)越大(dà)對冒口的抽吸作用越大(dà)，冒口周界商(shāng)越小(xiǎo)則冒口體(tǐ)積越小(xiǎo)，冒口效率和鑄件的工(gōng)藝出品率也越高。将周界商(shāng)概念引入模數法，可更準确、可靠地計算冒口尺寸。
53 冒口效率 riser efficiency
冒口補給鑄件的金屬重量與冒口原始金屬重量的百分(fēn)比，或二者的體(tǐ)積百分(fēn)比。
冒口效率E＝（I-F）／Ix100％
式中(zhōng)：I--冒口原始金屬重量或體(tǐ)積；
GB/T 5611-1998
F-冒口殘餘金屬重量或體(tǐ)積。
54 補縮 feeding
通過澆注系統或冒口向型腔提供用以補償鑄件液态和凝固收縮的金屬液，或利用石墨化膨脹補償鑄鐵件的凝固收縮。
55 有效補縮距離(lí) effective feeding distance，feeding zone
冒口的有效補縮作用區，即從冒口底部一(yī)側起算到鑄件内無收縮缺陷區的長度。有效補縮距離(lí)與鑄造合金凝固特性、鑄件形狀、冒口有效性及冷鐵設置等因素有關。
56 補縮通道 feeding channel
在溫度梯度或壓力差作用下(xià)，補縮金屬能從澆冒口系統向鑄件補縮部位流動的通道。
57 反補縮 inverse feeding
因冒口設計不當，鑄件金屬液反向補縮給冒口的現象。常發生(shēng)在采用暗側冒口時。可通過改進冒口設計、采用大(dà)氣壓力冒口和設置冷鐵等工(gōng)藝措施糾正。
58 冒口根 riser pad
冒口頸與鑄件連接部分(fēn)。通常較冒口頸粗，以免去(qù)掉冒口時損傷鑄件。
59 冒口頸 riser neck
鑄件與冒口的連接通道。
60 冒口圈 feeder bush，riser bush
安置在鑄型頂上，使熔融金屬液面超過鑄型頂部，以增加鑄型中(zhōng)金屬液靜壓力。
61 冒口套 heat insulating feeder sleeve
用保溫或發熱材料制成，其内壁與鑄件冒口外(wài)形相同的套。
62 冒口窩 riser base
側冒口底部的圓窩。冒口窩應有一(yī)定的深度，以利于加熱冒口頸，使其不緻過早凝固。在離(lí)心集渣冒口中(zhōng)，冒口窩的深度有一(yī)定的規定。冒口愈粗，冒口窩亦愈深。
63 冒口高度 riser height
冒口頂端到冒口頸部的距離(lí)。冒口高，補縮效果好。但冒口過高會加速其上部金屬的凝固，反而不利于補縮，且浪費(fèi)金屬。除鑄鐵件由于凝固特點冒口較高外(wài)，鑄鋼件等冒口高度通常爲直徑的1～1.5倍左右。
64 易割片 knockoff core，washburn core
放(fàng)在易割冒口根部形成縮頸的芯片。用芯砂或耐火(huǒ)材料制成。其厚度約爲冒口直徑的1／10，縮頸直徑約爲冒口直徑的1／3～1／2。

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